Объект: жилой дом
Цель обследования: Оценка качества выполненных работ по договору строительного подряда включая следующие работы:
- кладка русской печи со встроенным водяным котлом;
- кладка дымохода печи;
- расшивка швов кирпичной кладки (уплотнение), что является окончательной отделкой;
- монтаж радиаторной системы (чугунные радиаторы), обвязка с котлом;
- пусконаладочные работы.
на предмет соответствия действующим нормативным требованиям.
Технические средства контроля, используемые на объекте: лазерный дальномер DISTO classic/lite, цифровая фотокамера «Panasonic « Lumix»», рулетка метрическая ГОСТ 7502 — 98, щупы контрольные измерительные.
Документы для оценки качества кладки
Характеристика объекта: объект представляет собой русскую печь со встроенным водяным котлом и подсоединенной системой отопления. Отопительными приборами являются чугунные радиаторы.
Основные конструктивные элементы:
- Печь — выполнена из керамического кирпича.
- Трубы — полипропиленовые.
- Фасонные детали – полипропиленовые.
- Радиаторы – чугунные.
- Расширительный бак – оцинкованная сталь.
- Насос – электрический.
ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКАЯ ЧАСТЬ
На основании Договора экспертом было произведено визуальное и инструментальное обследование объекта без вскрытия конструкций, в соответствии с требованиями СП 13-102-2003 «Правила обследования несущих строительных конструкций зданий и сооружений».
Экспертом произведен внешний осмотр печи, дымохода и системы отопления с выборочным фиксированием на цифровую камеру, что соответствует требованиям СП 13-1-02-2003 п. 7.2 Основой предварительного обследования является осмотр здания или сооружения и отдельных конструкций с применением измерительных инструментов и приборов (бинокли, фотоаппараты, рулетки, штангенциркули, щупы и прочее).
Согласно терминам и определениям «Классификатора основных видов дефектов в строительстве и промышленности строительных материалов»:
Критический дефект (при выполнении СМР) — дефект, при наличии которого здание, сооружение, его часть или конструктивный элемент функционально непригодны, дальнейшее ведение работ по условиям прочности и устойчивости небезопасно, либо может повлечь снижение указанных характеристик в процессе эксплуатации.
Критический дефект подлежит безусловному устранению до начала последующих работ или с приостановкой работ.
Значительный дефект — дефект, при наличии которого существенно ухудшаются эксплуатационные характеристики строительной продукции и ее долговечность.
Значительный дефект подлежит устранению до скрытия его последующими работами.
При этом дефектом является каждое единичное отступление от проектных решений или неисполнение требований норм.
Выявленные дефекты
При осмотре печи и смонтированной системы отопления зафиксирован ряд дефектов:
- протечки теплоносителя в местах соединений с приборами отопления, а также в местах стыковки фасонных деталей;
- не равномерный нагрев отопительных приборов (верх чугунных радиаторов горячий, низ холодный);
- длительный нагрев наиболее удаленного от нагревательного устройства прибора отопления;
- вызывает сомнение обоснованность использования электрического насоса в системе отопления;
- закипание теплоносителя в системе;
- обнаружена наледь на потолке мансардного этажа;
- образование наледи на верху дымовой трубы;
- трещины в дымовой трубе шириной до 5мм.
Комментарий экспертизы
2.1.1. Выявленные в ходе проведенного обследования протечки теплоносителя в местах стыковки и подсоединения труб является нарушением требований СНиП 3.05.01-85 «Внутренние санитарно-технические системы» п.4, п.п. 4.6. в соответствии с которым:
«Испытание водяных систем отопления и теплоснабжения должно производиться при отключенных котлах и расширительных сосудах гидростатическим методом давлением, равным 1,5 рабочего давления, но не менее 0,2 МПа (2 кгс/см2) в самой нижней точке системы. Система признается выдержавшей испытание, если в течение 5 мин нахождения ее под пробным давлением падение давления не превысит 0,02 МПа (0,2 кгс/см) и отсутствуют течи в сварных швах, трубах, резьбовых соединениях, арматуре, отопительных приборах и оборудовании.»
Для предотвращения возникновения протечек системы отопления необходимо выполнение мероприятий соответствующих требованиям СНиП 3.05.01-85 «Внутренние санитарно-технические системы» в соответствии с которым:
СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ И ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
4.6. Испытание водяных систем отопления и теплоснабжения должно производиться при отключенных котлах и расширительных сосудах гидростатическим методом давлением, равным 1,5 рабочего давления, но не менее 0,2 МПа (2 кгс/см2) в самой нижней точке системы.
Система признается выдержавшей испытание, если в течение 5 мин нахождения ее под пробным давлением падение давления не превысит 0,02 МПа (0,2 кгс/см) и отсутствуют течи в сварных швах, трубах, резьбовых соединениях, арматуре, отопительных приборах и оборудовании.
Величина пробного давления при гидростатическом методе испытания для систем отопления и теплоснабжения, присоединенных к теплоцентралям, не должна превышать предельного пробного давления для установленных в системе отопительных приборов и отопительно-вентиляционного оборудования.
4.7. Манометрические испытания систем отопления и теплоснабжения следует производить в последовательности, указанной в п. 4.5.
4.8. Системы панельного отопления должны быть испытаны, как правило, гидростатическим методом.
Манометрическое испытание допускается производить при отрицательной температуре наружного воздуха.
Гидростатическое испытание систем панельного отопления должно производиться (до заделки монтажных окон) давлением 1 МПа (10кгс/см2) в течение 15 мин, при этом падение давлении допускается не более 0,01 МПа (0,1 кгс/см2).
Для систем панельного отопления, совмещенных с отопительными приборами, величина пробного давления не должна превышать предельного пробного давления для установленных в системе отопительных приборов.
Величина пробного давления систем панельного отопления, паровых систем отопления и теплоснабжения при манометрических испытаниях должна составлять 0,1 МПа (1 кгс/см2). Продолжительность испытания — 5 мин. Падение давления должно быть не более 0,01 МПа (0,1 кгс/см2).
4.9. Паровые системы отопления и теплоснабжения с рабочим давлением до 0,07 МПа (0,7 кгс/см2) должны испытываться гидростатическим методом давлением, равным 0,25 МПа (2,5 кгс/см2) в нижней точке системы; системы с рабочим давлением более 0,07 МПа (0,7 кгс/см2) — гидростатическим давлением, равным рабочему давлению плюс 0,1 МПа (1 кгс/см2), но не менее 0,3 МПа (3 кгс/см2) в верхней точке системы.
Система признается выдержавшей испытание давлением, если в течение 5 мин нахождения ее под пробным давлением падение давления не превысит 0,02 МПа (0,2 кгс/см2) и отсутствуют течи в сварных швах, трубах, резьбовых соединениях, арматуре, отопительных приборах.
Системы парового отопления и теплоснабжения после гидростатических или манометрических испытаний должны быть проверены путем пуска пара с рабочим давлением системы. При этом утечки пара не допускаются.
4.10. Тепловое испытание систем отопления и теплоснабжения при положительной температуре наружного воздуха должно производиться при температуре воды в подающих магистралях систем не менее 333 К (60 °С). При этом все отопительные приборы должны прогреваться равномерно.
При отсутствии в теплое время года источников теплоты тепловое испытание систем отопления должно быть произведено по подключении к источнику теплоты.
Тепловое испытание систем отопления при отрицательной температуре наружного воздуха должно производиться при температуре теплоносителя в подающем трубопроводе, соответствующей температуре наружного воздуха во время испытания по отопительному температурному графику, но не менее 323 К (50 °С), и величине циркуляционного давления в системе согласно рабочей документации.
Тепловое испытание систем отопления следует производить в течение 7 ч, при этом проверяется равномерность прогрева отопительных приборов (на ощупь).»
Для обеспечения нормального режима эксплуатации полипропиленовых труб в системе отопления необходимо произвести качественную сварку труб в местах соединения с фасонными элементами, а также гарантировать герметичность стыка присоединения трубы к отопительному прибору.
2.1.2. Не равномерность нагрева отопительных приборов (верх чугунных радиаторов горячий, низ холодный), а также длительный нагрев наиболее удаленного от нагревательного устройства прибора отопления вызвано значительной протяженностью системы отопления при заданном диаметре труб.
Для систем отопления в одноквартирных домах с естественной циркуляцией теплоносителя рекомендуемая протяженность системы не должна превышать 30м. При большей протяженности системы отопления рекомендуется и использование насоса.
В любом случае, для точного определения допустимой протяженности системы отопления и определения необходимости использования насоса производится расчет в соответствии с представленной ниже методикой, а также в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-90* «Отопление, вентиляция и кондиционерования».
Методика определения протяженности системы отопления без использования насоса.
1.1. Указания по расчёту теплопотребности.
Для жилых зданий можно не производить оценку теплопотребности, если происходит замена источников тепла системы центрального отопления и их номинальная теплопотребность не превышает 0,07 кВт на 1 м2 полезной площади здания; для отдельной стоящих зданий с не более чем 2 квартирами это значение составляет 0,10 кВт на 1 м2 .
Это значит: С помощью определённой удельной теплопотребности на практике большинстве случаев можно установить, что значительно менее мощный отопительный котёл может покрыть потребность данного здания в тепле. Расчёт соответствующих параметров и адаптация циркуляционных насосов осуществляется таким же образом.
1.2. Теплопотребность здания.
Указания по расчёту нормативов теплопотребности (удельная теплопотребность Qsреz = 70 или 100 Вт на м2 отапливаемой площади) нашли своё отражение в приведённой формуле (рис.1). Легко увидеть, что при компактном исполнении многоквартирного здания в нём наблюдается значительно меньшая потеря тепла, чем в отдельностоящих домах на одну или две семьи. Следует иметь в виду следующую информацию: В данной разработке в вычислениях исходят из вышеназванных значений удельной тепло потребности, которые соответствуют сегодняшнему энерготехническому стандарту. Если качество теплоизоляции санируемого здания не соответствует нормативным значениям, планировщик должен использовать в формуле другие, подходящие, значения удельной теплопотребности. Конечно же, это не оказывает негативного влияния на результаты вычислений. Более рациональным было бы всё же качественное улучшение теплоизоляции здания.
Рис. 1
1.3. Подача.
Требуемая подача VH циркуляционного насоса рассчитывается аналогично теплопотребности. При выборе подходящего насоса следует иметь в виду, что рабочая точка должна находиться в средней трети диаграммы рабочих линий насоса (рис.2). Не следует устанавливать более мощный насос, чем это требуется для безупречного теплообеспечения здания.
Рис. 2
1.3.1. Удельная подача.
Максимальные нормативные значения удельной теплопотребности Рspez на уровне 100 или 70 Вт/м2. Удельную подачу Vspez можно рассчитать, используя следующую формулу:
При этом разница температур Δv зависит от вида отопительной системы:
Δv = 20°К для стандартных двухтрубных отопительных систем;
Δv = 10°К для низкотемпературных отопительных систем;
Δv = 5°К для системы тёплых полов.
Рисунок 3 представляет собой таблицу, в которой приведены значения удельной подачи на 1 м2 отапливаемой жилой площади. Подача циркуляционного насоса VH вычисляется по следующей формуле:
Рис.3
1.3.2. Подача насоса в жилых зданиях.
Способ, основанный на использовании удельной подачи для расчёта других параметров, применим не только для циркуляционных насосов систем отопления. С помощью этого простого способа можно выбрать также подходящие термостатические вентили. (Информация об этом будет напечатана в отдельной разработке.) Однако удельная подача не может использоваться для определения (оценки) отапливаемой площади, так как указания по расчёту нормативов из положения HeizAnIV основываются на расчёте параметров котла, то есть на расчёте теплопотребности здания. Но также известно, что теплопотребность здания меньше, чем суммарная теплопотребность всех помещений в данном здании.
1.3.3. Подача насоса в жилых зданиях с низким потреблением электроэнергии.
Указания по расчёту нормативов, данные в положении HeazAnIV, можно использовать также при планировании в новостройках. Для зданий с низким потреблением электроэнергии, сооружаемых в настоящее время в соответствии с предписаниями по теплозащите, используются значения теплопотребности, находящиеся между 35 и 50 Вт/м . Для полноты сведений в таблице (рис.3) представлены значения удельной подачи для данного диапазона значений теплопотребности.
1.4. Напор.
Как правило, в уже используемых зданиях бывают неизвестны размеры, формы и состояние теплораспределительных трубопроводов. Практически невозможно снять характеристики установки. Поэтому в таких ситуациях чаще всего приходится прибегать к методу оценок и приблизительных расчётов. В данных ситуациях расчёт можно проводить, используя коэффициенты запаса. При этом формула для подсчёта напора насоса (Н) приобретёт следующий вид:
Чрезвычайно важным моментом является то, что напор насоса должен устанавливаться на минимальном уровне, необходимом для безупречного обеспечения тепловой установки.
1.4.1. Потерн на трении в трубопроводе.
Полученные опытным путём данные говорят о том, что в прямой трубе трубопровода возникает сопротивление порядка R=100 до 150 Па/м. Это соответствует необходимому напору насоса величиной в 1,0 — 1,5 см на метр трубопровода.
1.4.2. Длина трубопровода.
Путём снятия характеристик установки определяют самую неблагоприятную нитку трубопровода между теплопроизводящим элементом и самым отдалённым радиатором (рис.4). Длина, ширина и высота складываются и умножаются на 2:
1 = 2 * (а+b+h),
так как необходимо установить общую протяжённость трубопровода 1 в метрах (подающая и обратная линии).
2.4.3. Фитинг и арматура
Для определения сопротивления всех дополнительных частей трубопроводной сети можно использовать коэффициенты запаса (ZF), исчисленные опытным путём. Значения этих коэффициентов для фитингов и арматуры составляют приблизительно 30% от потерь в прямой трубе, то есть
ZF1= 1,3
При рассмотрении трубопроводных систем с термостатическими вентилями часто используют такое понятие, как «Влияние вентиля». Значение «влияния вентиля» рассчитывается по следующей формуле:
, где
ΔрV = перепад давления в вентиле,
ΔpRohr = перепад давления в рассматриваемом отопительном контуре или отопительной линии.
Если же мы выбираем для термостатического вентиля коэффициент запаса величиной 70%, то есть
ZF2=1,7,
то по вышеприведённой формуле мы получим следующее значение для "влияния вентиля":
Полученное значение для наиболее удалённого от отопительного котла вентиля (рис. 4) попадает в благоприятный, обычно задаваемый диапазон от 0,3 до 0,7.
Рис. 4
Для смесителя или устройства, предотвращающего естественную циркуляцию в системе, вводится дополнительный коэффициент запаса, равный приблизительно 20%, то есть ZF3 = 1,2.
Рис. 5
Если же в системе присутствует смеситель, то при расчётах следует учитывать дополнительный коэффициент запаса, то есть:
ZF = ZF1 *ZF2*ZF3 = 1,3 х 1,7 х 1,2 =2,6 (рис. 6)
Рис. 6
Рисунки 5 и 8 показывают в графической форме, каким образом распределяется падение давления компонентов трубопроводной системы в рассматриваемой линии трубопровода. На примере рисунка 7 это выглядит следующим образом:
Максимальное допустимое падение давления в отопительном контуре Δрmax=200 мбар,
Максимальное допустимое падение давления в прямых участках трубопровода:
Δр1= ΔрRohr= Δрmax: ZF = 200 мбар: 2,6 =77 мбар.
При дальнейшем умножении на коэффициенты запаса могут быть получены следующие промежуточные результаты:
Δр2 = Δр1 *ZF1 =77 мбар*1,3 = 100 мбар,
ΔрЗ = Δр2 * ZF2 = 100 мбар* 1,2= 120 мбар,
Δр4 = ΔрЗ * ZFЗ = 120 мбар * 1,7 = 200 мбар.
Таким образом, на основании вышеприведённых вычислений можно определить следующие значения падения давления:
Δрфитинг=100 — 77 =23 мбар,
Δрсмеситель = 120 — 100 = 20 мбар,
Δртв = 200 — 120= 80 мбар.
Следовательно, контрольный расчёт »влияния вентиля" осуществляется следующим образом:
аv = Δртв : Δрmax = 80 мбар : 200 мбар= 0,4.
Тем самым показано, что более не следует производить отдельные расчёты с использованием данного показателя.
2.5. Максимально допустимая длина трубопровода.
Значение гидравлического сопротивления приблизительно рассчитывается в зависимости от вида используемойтепловой установки.
Вместе с изменением поперечного сечения трубы меняется и скорость потока. Планировщик должен знать, идет ли речь о старой системе отопления с естественной циркуляцией или же об однотрубной системе отопления, параметры которой определяются в соответствии с требованиями экономии. Как известно, гидравлическое сопротивление изменяется в квадратической зависимости к скорости потока.
Существует зависимость между гидравлическим сопротивлением и старением внутренней поверхности трубопровода. При увеличении шероховатости внутренней поверхности трубопровода увеличивается, конечно, и трение в трубопроводе.
Вычисленное опытным путём значение гидравлического сопротивления R находится в диапазоне между 100 и 150 Па/м. С помощью данного значения по нижеприведённой формуле можно рассчитать максимально допустимую длину трубопровода lmax:
Максимальный перепад давления на определённом участке трубопровода не должен превышать, как это было установлено в предыдущей части статьи, ΔpRohr=200 мбар (при напоре насоса Н = 2 м). В зависимости от состояния трубопровода значения перепада давления могут быть, конечно, и меньшими. Обзор максимально допустимых значений длин трубопроводов lmах = 2 * (а + b + h) приведён в следующей таблице (рис. 7).
Рис. 7
3. Примеры арифметических расчётов.
С помощью приведённых выше констант и формул планировщики и монтажники могут легко рассчитать параметры насоса в уже используемом строении. Это тем более важно, так как больший объём работ приходится не на сектор новостроек, а на уже использующиеся строения. Следует ещё раз подчеркнуть, что законодатели предписывают осуществлять замену старых насосов на новые насосы с реально требуемыми параметрами.
Рис. 8
3.1. Многоквартирный дом.
Прежде всего рассмотрим многоквартирный дом с 50 квартирами, площадь каждой из которых составляет 80 м2 . Данный дом отапливается с помощью классической двухтрубной отопительной системы с разницей температур Δv = 20 К. Таблица (рис.3 даёт нам значение удельной подачи Vspez = 3,0 л/(ч*м2). Таким образом, необходимо рассчитать параметры циркуляционного насоса для следующего значения подачи:
При обмере трубопроводной системы здания было установлено наибольшее удаление последнего радиатора от отопительного котла, оно составило 65 метров. Таким образом, самый длинный трубопровод l= 130 м. Гидравлическое сопротивление в трубопроводе оценивается приблизительно как R = 120 Па/м. Отопительная установка оснащена термостатическими вентилями и смесителем. Таким образом, общий коэффициент запаса 2Р = 2,6. Теперь можно определить напор насоса:
Для данного дома может быть выбран автоматически регулируемый циркуляционный насос типа ТОР-Е 40/1-10 (рис. 8). Потребляемая насосом мощность составляет в день расчёта параметров насоса для данного 50-квартирного дома Рmax = 420 Вт, она уменьшается до Pmin= 150 Вт при работе в режиме частичных нагрузок.
Рис. 9
3.2. Дом для одной семьи.
Отдельно стоящий дом для одной семьи имеет отапливаемую полезную площадь в 180 м2. Параметры поверхности нагрева рассчитаны для температур в подающем и сливном трубопроводе, составляющих соответственно 55 и 45°С, то есть для разницы температур Δv = 10 К (учтены современные требования по температурным режимам). Таблица (рис. 3) даёт нам значение удельной подачи Vsrez = 8.6 л/(ч* м2). Таким образом, необходимо рассчитать параметры циркуляционного насоса для следующего значения подачи:
При обмере трубопроводной системы здания было установлено наибольшее удаление последнего радиатора от источника тепла, оно составило 37,5 метров. Таким образом, самый длинный трубопровод l = 75 м. Гидравлическое сопротивление в трубопроводе оценивается приблизительно как R = 100 Па/м. Отопительная установка оснащена термостатическими вентилями. Таким образом, коэффициент запаса ZF = 2.2. Теперь можно определить напор насоса:
Рис. 10
Выбранный автоматически управляемый насос Star-Е 25/1-3 (рис. 10) имеет в режиме работы «Δр-const> напор, устанавливаемый в диапазоне от 0,5 м до 3,5 м.
Если же для данного циркуляционного насоса выбирают режим работы «Δр-varible» (рис. 11), то перепад давления очень сильно уменьшается при работе с частичной нагрузкой. Это препятствует возникновению шумов на термостатических вентилях при незначительной величине потока.
2.1.3. Выявленное в ходе проведенного обследования закипание теплоносителя в системе отопления является нарушением требований МДС 40-2.2000 «ПОСОБИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ АВТОНОМНЫХ ИНЖЕНЕРНЫХ СИСТЕМ ОДНОКВАРТИРНЫХ И БЛОКИРОВАННЫХ ЖИЛЫХ ДОМОВ (водоснабжение, канализация, теплоснабжение и вентиляция, газоснабжение, электроснабжение)» п.4, п.п. 4.13 в соответствии с которым: «Расчетная температура теплоносителя в подающем трубопроводе системы отопления принимается не выше 95 °С, на выходе из системы отопления, как правило, не ниже 60 °С — для систем с естественной циркуляцией и не выше 80 °С — с механическим побуждением.»
Кроме того, в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91* «Отопление, вентиляция и кондиционерование» п.3, п.п. 3.27: «Для систем отопления с температурой воды 105 °С и выше следует предусматривать меры, предотвращающие вскипание воды.»
Одним из вариантов предотвращения закипания воды в системе отопления необходимо продумать конструкцию расширительного бака.
Основная цель расширительного бака – это предотвращение увеличения давления в отопительной системе, которое возникает в связи с расширением воды при ее нагревании.
Расширительные баки делятся на две группы: открытые и закрытые или мембранные. Установка открытого расширительного бака происходит в самой верхней точке отопительной системы (крыша здания либо чердак). Помимо восприятия теплового расширения воды бак предотвращает ее закипание в системе отопления и пополняет систему водой, если произойдет утечка. Если отопительная система имеет естественную циркуляцию, расширительный бак присоединяют к подающему трубопроводу, в этом случае бак играет роль воздухосборника. При искусственной циркуляции бак присоединяют к внешнему трубопроводу, чтобы предотвратить закипание теплоносителя в системе.
В мембранном расширительном баке нет всех тех недостатков, которые есть в баках открытого типа. Единственные требование при установке мембранного бака заключается в наличии предохранительного клапана для ручной регулировки давления и манометра. Это нужно для того, чтобы избежать избыточного давления в отопительной системе.
Установка мембранного бака происходит возле котла, при этом бак подключается к обратному трубопроводу перед всасывающим патрубком насоса – это позволяет избежать закипания воды. Особо тщательное внимание нужно уделить крепежу расширительного бака, так как в ходе работы значительно возрастает его масса.
2.1.4. Обнаруженная при проведении обследования наледь на потолке мансардного этажа, а также наледи на верху дымовой трубы является нарушением требований СНиП 3.04.01-87 «Изоляционные и отделочные покрытия» п.2, п.п. 2.46 в соответствии с которым:
«Требования, предъявляемые к готовым изоляционным (кровельным) покрытиям и конструкциям, приведены в табл. 7.»
Таблица 7
Технические требования |
Предельные отклонения |
Контроль (метод, объем, вид регистрации) |
Увеличение влажности оснований, промежуточных элементов, покрытия и всей конструкции по сравнению со стандартом |
Не более 0,5% |
Измерительный, 5 измерений на площади 50-70 м2 поверхности покрытия или на отдельных участках меньшей площади в местах, выявленных визуальным осмотром, акт приемки |
При приемке готовых изоляции и кровли необходимо проверять: соответствие числа усилительных (дополнительных) слоев в сопряжениях (примыканиях) проекту; для гидроизоляции: качество заполнения стыков и отверстий в сооружениях из сборных элементов уплотняющими материалами; качество зачеканки; правильность гидроизоляции болтовых отверстий, а также отверстий для нагнетания растворов за отделку сооружений; отсутствие неплотностей и прерывности линий швов в металлической гидроизоляции; для кровель из рулонных материалов, эмульсионных, мастичных составов: чаши водоприемной воронки внутренних водостоков не должны выступать над поверхностью основания; углы конструкций примыканий (стяжек и бетона) должны быть сглажены и ровными, не иметь острых углов; для кровель из штучных материалов и деталей кровель из металлических листов: отсутствие видимых просветов в покрытии при осмотре кровли из чердачных помещений; отсутствие отколов и трещин (в асбестоцементных и герметичных плоских и волнистых листах); прочное соединение звеньев водосточных труб между собой; наличие промазки двойных лежачих фальцев в соединениях металлических картин на покрытии с уклоном менее 30°; для теплоизоляции: непрерывность слоев, качество обделки мест пропуска креплений трубопроводов, оборудования, деталей конструкций и т.д. через теплоизоляцию; отсутствие механических повреждений, провисания слоев и неплотностей прилегания к основанию |
Отступления от проекта не допускаются |
Технический осмотр, акт приемки |
Наледь на потолке мансарды возникла в следствие не правильного выполнения узла примыкания кровли к печной трубе.
Для герметичного примыкания кровли к печным трубам или стенам на скате крыши организуют внутренний фартук. Для его изготовления применяют нижние и верхние планки примыкания. Планку примыкания (нижнюю) прикладывают к стенкам трубы и отмечают верхнюю кромку планки на стенке. Затем по намеченной линии болгаркой пробивают штробу (штробить в швы кладки запрещено) глубиной не менее 15 мм с небольшим уклоном вверх. Когда штробление завершено, убирают пыль, а штробу промывают водой. Установку внутреннего фартука начинают с нижней стенки трубы. Планку примыкания нижнюю подрезают по месту, устанавливают и закрепляют саморезами. Таким же образом фартук монтируют по остальным стенкам, е забывая делать нахлесты около 150 мм, чтобы исключить возможность протечек. Вставленный в штробу край планки герметизируют теплостойким герметиком. Затем под нижний элемент внутреннего фартука заводят плоский лист – галстук, предназначенный для стока воды. Галстук направляют либо в ендову, либо вниз до карниза крыши. По краю крыши с помощью плоскогубцев и молотка выполняют бортик.
Устройство примыкания к печной трубе
Иногда дополнительно к этому перед монтажом нижних планок примыкания выводят гидроизоляцию минимум на 50 мм на трубу (гидроизоляция в этом случае должна быть теплостойкой) и приклеивают срез к трубе клейкой лентой. А место входа трубы оборачивается пленкой (например Экобит).
Поверх внутреннего фартука и галстука монтируются листы металлочерепицы. Когда установка кровельного покрытия вокруг печной трубы завершена, приступают к изготовлению и монтажу наружного декоративного фартука из планок примыкания верхних. Он устанавливается так же, как и внутренний, но его верхнюю кромку крепят прямо к стене, не заводя в штроб.
От трубы до стропил должно быть достаточное расстояние для вентиляции. Чтобы влажный кирпич трубы не трескался при перегреве, его можно защитить от влаги, обернув стальным листом с полимерным покрытием с зазором 20 мм для вентиляции. В случае если используется круглый дымоход, то в месте его выхода на кровлю также необходимо использовать ленту типа Экобит. Такая лента имеет саморасширяющуюся основу и хорошо герметизируется на месте сквозного отверстия.
Кроме того, для защиты кирпичной кладки трубы от воздействия осадков в виде дождя, снега, а также для предотвращения образования наледи по верху трубы следует установить широкий козырек на трубу полностью закрывающий кирпичную кладку.
2.1.5. Обнаруженные при проведении обследования трещины в дымовой трубе шириной до 5мм явяютя нарушением требований Пособия к СНиП II-22-81 По проектированию каменных и армокаменных конструкций п.3 в соответствии с которым:
«3.1. Каменная кладка является неоднородным телом, состоящим из камней и швов, заполненных раствором. Этим обусловливаются следующие особенности ее работы: при сжатии кладки усилие передается неравномерно вследствие местных неровностей и неодинаковой плотности отдельных участков затвердевшего раствора. В результате камни подвергаются не только сжатию, но также изгибу и срезу.
3.2. Характер разрушения кладки и степень влияния многочисленных факторов на ее прочность объясняются особенностями ее напряженного состояния при сжатии. Разрушение обычной кирпичной кладки при сжатии начинается с появления отдельных вертикальных трещин, как правило, над и под вертикальными швами, что объясняется явлениями изгиба и среза камня, а также концентрацией растягивающих напряжений над этими швами.
3.3. Первые трещины в кирпичной кладке появляются при нагрузках меньших, чем разрушающие, причем обычно отношение m = Ncrc:Nu тем меньше, чем слабее раствор (Ncrc — нагрузка, соответствующая моменту появления трещин; Nu — разрушающая нагрузка). Так например, для кладок на растворах марок:
50 и выше m = 0,7 — 0,8
10 и 25 m = 0,6 — 0,7
0; 2 и 4 m = 0,4 — 0,6
Момент появления первых трещин зависит от качества выполнения горизонтальных швов и плотности применяемого раствора. При неровных швах и растворах малой объемной массы (например, с заполнителем в виде легкого песка) величина m может быть меньше приведенных значений.
В кладках из крупноразмерных изделий (например, из некоторых видов высокопустотных керамических камней, камней из ячеистого бетона) наступает хрупкое разрушение, первые трещины появляются при нагрузках 0,85-1 от разрушающей.
3.4. На прочность кладки при сжатии влияют следующие факторы: прочность камня; размеры камня; правильность формы камня; наличие пустот в пустотелых камнях; прочность раствора; удобоукладываемость (подвижность) раствора; упругопластические свойства (деформативность) затвердевшего раствора; качество кладки; перевязка кладки; сцепление раствора с камнем; степень заполнения раствором вертикальных швов кладки.
Прочность камня и раствора, размеры и форма камня имеют решающее значение для прочности кладки.
Большое влияние на прочность кладки оказывает сопротивление кирпича растяжению и изгибу. Поэтому государственный стандарт устанавливает требования к прочности кирпича как при сжатии, так и при изгибе. Прочность кирпича при изгибе оказывает меньшее влияние на прочность кладки, чем при сжатии.
Прочность кладки при сжатии вследствие возникновения в ней сложного напряженного состояния значительно меньше сопротивления камня сжатию. Например, прочность кирпичной кладки при слабых растворах составляет всего лишь 10-15 %, а при прочных растворах — 30-40% прочности кирпича.
Прочность кладки из камней неправильной формы во много раз меньше прочности камня и составляет даже для кладки на прочном растворе марки 100 из рваного бута высокой прочности лишь 5-8 % прочности камня. При одной и той же прочности камня и раствора прочность кладки из постелистого бута в 1,5 раза, а из камня правильной формы в 3,5 раза выше кладки из рваного бута.
3.5. Высокого качества кладки, равномерного и плотного заполнения швов раствором можно достичь, применяя вибрирование кирпичной кладки. В этом случае прочность кирпичной кладки в 1,5-2 раза выше прочности обычной кладки среднего качества.
Качество заполнения шва в значительной степени зависит от подвижности применяемого раствора. Прочность кладки, выложенной на подвижных (пластичных) растворах, выше прочности кладки на жестких растворах. В связи с этим в растворах применяют пластифицирующие и водоудерживающие добавки в виде извести, глины и других материалов.»
Кроме того, в связи с тем, что выявленный дефект кладки печной трубы (трещины) может привести к разрушению данной конструкции. Появляется угроза жизни и здоровью людей. Следовательно, выявленный дефект является нарушением требований СНиП 31-02-2001 «Дома жилые одноквартирные», п. 5, п. 5.1 в соответствии с которым:
«Основания и несущие конструкции дома должны быть запроектированы и возведены таким образом, чтобы в процессе его строительства и в расчетных условиях эксплуатации была исключена возможность:
— разрушений или повреждений конструкций, приводящих к необходимости прекращения эксплуатации дома;
— недопустимого ухудшения эксплуатационных свойств конструкций или дома в целом вследствие деформаций или образования трещин.»
Причиной образования трещин в печной трубе является замачивание кирпичной кладки в совокупности с резким перепадом температур возникающий во время топки печи.
Предотвращение замачивания кирпичной кладки возможно в случае если по верху трубы установить широкий козырек полностью закрывающий кирпичную кладку.
Для надежного восстановления эксплуатационных характеристик печной трубы следует разобрать поврежденный участок и выполнить кладку заново.
Так же, возможно проведение ремонтных мероприятий в соответствии с представленной ниже технологией:
Ремонт трещин кирпичной кладки надо начинать с осмотра дефектов и определения причин повреждения.
Заделка трещин в кирпичной кладке производится разными способами, в зависимости от величины дефекта.
Тонкие и неглубокие трещины надо заделывать цементным раствором. Предварительно щель очищают от грязи, пыли и частичек кирпича. Делать это удобнее скарпелью – это такой инструмент каменщика, напоминающий стамеску. Затем прочищенное отверстие в кирпичной кладке промывается водой, сушится и заполняется жидким цементным раствором, желательно с помощью растворонасоса. Этот способ ремонта кирпичной кладки пригоден только для несквозных трещин.
Для ремонта широких и длинных трещин кирпичной кладки потребуется замок с якорем. Он остановит дальнейшее расползание щели по кладке. Замком служит металлически профиль, который крепят в стене на противоположных концах трещин анкерами. Потом щель заделывают жидким цементным раствором.
Прежде чем начинать ремонт крупных трещин, следует проверить скорость разрушения кирпичной кладки. Для этого существуют гипсовые пластины-маячки. Их крепят в самом узком и самом широком местах трещин. Разрыв пластины или ее смещение в течение 15-20 дней свидетельствует о быстром процессе разрушения.
Кирпичные стены с короткими широкими трещинами в кладке надо укрепить дополнительно с помощью Т-образных металлических анкеров, которые забиваются прямо в кладку. Они позволяют остановить расползание трещины на довольно длительное время.
Выщербленные участки кирпичной кладки ремонтируют следующим образом. Молотком, ломом, киркой или шлямбуром надо удалить дефектный кирпич, а также пару кирпичей вокруг него. На их место кладут зигзагом или змейкой новые.
Вывод по строительному обследованию кладки
Целью обследования являлось оценка качества выполненных работ по договору строительного подряда №1 от 10.10.2012г, выключая следующие работы:
- кладка русской печи со встроенным водяным котлом;
- кладка дымохода печи;
- расшивка швов кирпичной кладки (уплотнение), что является окончательной отделкой;
- монтаж радиаторной системы (чугунные радиаторы), обвязка с котлом;
- пусконаладочные работы.
на предмет соответствия действующим нормативным требованиям.
В результате проведенного диагностического обследования Объекта экспертиза пришла к следующим выводам:
Выявленные в ходе проведенного обследования протечки теплоносителя в местах стыковки и подсоединения труб является нарушением требований СНиП 3.05.01-85 «Внутренние санитарно-технические системы»
- Выявленные в ходе проведенного обследования протечки теплоносителя в местах стыковки и подсоединения труб является нарушением требований СНиП 3.05.01-85 «Внутренние санитарно-технические системы».
- Не равномерность нагрева отопительных приборов (верх чугунных радиаторов горячий, низ холодный), а также длительный нагрев наиболее удаленного от нагревательного устройства прибора отопления является нарушением требований СНиП 2.04.05-90* «Отопление, вентиляция и кондиционерования».
- Необходимость использования в системе электронасоса определяется расчетом в соответствии с СНиП 2.04.05-90* «Отопление, вентиляция и кондиционерования».
- Выявленное в ходе проведенного обследования закипание теплоносителя в системе отопления является нарушением требований МДС 40-2.2000 «ПОСОБИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ АВТОНОМНЫХ ИНЖЕНЕРНЫХ СИСТЕМ ОДНОКВАРТИРНЫХ И БЛОКИРОВАННЫХ ЖИЛЫХ ДОМОВ (водоснабжение, канализация, теплоснабжение и вентиляция, газоснабжение, электроснабжение)», а также СНиП 2.04.05-91* «Отопление, вентиляция и кондиционерование».
- Обнаруженная при проведении обследования наледь на потолке мансардного этажа, а также наледи на верху дымовой трубы является нарушением требований СНиП 3.04.01-87 «Изоляционные и отделочные покрытия»
- Обнаруженные при проведении обследования трещины в дымовой трубе шириной до 5мм являются нарушением требований Пособия к СНиП II-22-81 По проектированию каменных и армокаменных конструкций, а также требований СНиП 31-02-2001 «Дома жилые одноквартирные».
Заключение по строительному обследованию
Конструкция русской печи с встроенным котлом и подключенной системой отопления находится в ограниченно работоспособном состоянии.
После устранения выявленных дефектов конструкция печи и система отопления будет пригодна к эксплуатации.
